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Jenis dan tingkat korosi baja selubung oli

随着油氣田開發的深入,爲提高油田采收率、降低采油成本,各油田在注水開發中配套實施了二氧化碳驅采油工藝。
柳北區塊是冀東油田二氧化碳驅的先導試驗區塊,2011年下半年開始實施二氧化碳驅,該區塊油藏溫度爲93-116℃,油藏壓力約爲30MPa,CO2體積分數爲0.11%-99%,CO2分壓爲0.001-13.29MPa。2012年至今,因腐蝕嚴重而檢泵的油井逐年增多,大部分油管甚至由于腐蝕而報廢,井下油套管存在嚴重的腐蝕問題。
本工作采用常用油套管材料和現場采出液進行了高溫高壓腐蝕試驗,研究了油套管的腐蝕類型和腐蝕程度,以期爲井下油套管的選材和設計提供依據。

1. 試驗

試樣與溶液

試驗材料采用油田現場常用4種油套管鋼,其化學成分見表1。

表.1 試驗材料的化學成分

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試驗材料的化學成分

試驗溶液爲油井現場采出液,含水率爲90%(質量分數,下同),其主要離子含量如下:
Na+ + K+ 670Mg/L,Mg2+ 11Mg/L,Ca2+ 19Mg/L,CL- 488Mg/L,SO42- 10Mg/L,HCO3- 1035Mg/L。
将N80、P110、3Cr和5Cr鋼等4種管材沿縱向切取,制成尺寸爲50mm×10mm×3mm的試樣。試驗前,将試樣先用濾紙擦淨,然後放入盛有丙酮的器皿中,用脫脂棉除去試樣表面油脂後,再放入無水乙醇中浸泡約5min,進一步脫脂和脫水。取出試樣放在濾紙上,用冷風吹幹後再用濾紙包好,貯于幹燥器中,放置1h後再測量其尺寸和質量,精确至0.1Mg。

試驗方法

将處理後的試樣裝在聚四氟乙烯材質的夾具上。向高溫高壓釜中加入試驗溶液,再将試樣安裝在高壓釜中指定位置,使其完全浸沒在溶液中。密閉高溫高壓釜,采用高純氮氣除氧2h,升溫至目标溫度(40,60,80,90,100,110℃)。通入CO2氣體至預定壓力,調節轉速使試片線速率達到0.2m/s,腐蝕時間爲168h。
試驗結束後:部分試樣用清水沖洗掉試驗介質并用濾紙吸幹後,采用掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)和X射線衍射(XRD)等手段對試樣表面腐蝕形貌及腐蝕産物成分進行觀察分析。
部分試樣置于酸清洗液中浸泡5min,同時用尼龍刷涮洗試片表面腐蝕産物,用清水沖去表面殘酸後放入無水乙醇中浸泡約5min,清洗脫水後用冷風吹幹,然後用濾紙将試片包好貯于幹燥器中,放置1h後稱量并測量尺寸,用失重法計算平均腐蝕速率。

2. 結果與讨論

腐蝕速率計算

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圖.1 不同溫度下,試樣在CO2分壓爲8MPa的試驗溶液中經過168h腐蝕試驗後的腐蝕速率

由圖1可見:随着溫度的增加,N80、P110、3Cr、5Cr等4種材料的腐蝕速率均呈現出先增加後減小的趨勢,最大值出現在中溫區,N80、P110、5Cr等3種材料在90℃時腐蝕速率達到最大,3Cr鋼在80℃時腐蝕速率最大。
腐蝕産物分析

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圖.2 4種試樣在80℃試驗溶液中腐蝕168h後,表面腐蝕産物膜SEM形貌
由圖2可見:經80℃試驗溶液中腐蝕168h後,N80、P110試樣表面生成了緻密的結晶狀FeCO3,完全覆蓋在基體表面;3Cr試樣發生明顯的台地腐蝕,表面最外層腐蝕産物非常厚重,且有明顯的脫落,脫落處可發現不完全覆蓋基體的晶态的FeCO3,FeCO3下的内層腐蝕産物膜由于脫水出現了龜裂現象;5Cr試樣腐蝕産物覆蓋不均勻,且有破損,暴露出的内層産物膜有龜裂現象。

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圖.3 4種試樣在90℃試驗溶液中腐蝕168h後的表面腐蝕産物膜SEM形貌
由圖3可見:4種試樣在90℃試驗溶液中腐蝕168h後,表面均形成了結晶狀的FeCO3,隻是Fe-CO3的分布及形态有所相同。N80和P110試樣表面生成了完整、細小、緻密的結晶狀腐蝕産物,均勻地覆蓋在基體表面,未發現破損脫落,此時N80、P1102種試樣的腐蝕速率相對較低;3Cr、5Cr試樣表面腐蝕産物分布不均勻,存在空隙。

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圖.4 4種試樣在100℃試驗溶液中腐蝕168h後的表面腐蝕産物膜SEM形貌
由圖4可見:在100℃試驗溶液中腐蝕168h後,N80試樣腐蝕産物分布不均勻,裸露出基體,P110試樣腐蝕産物基本均勻覆蓋基體表面,3Cr、5Cr試樣腐蝕産物出現晶粒堆垛現象,晶粒大小不規則。

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圖.5 4種試樣在110℃試驗溶液中腐蝕168H後的表面腐蝕産物膜SEM形貌
由圖5可知:110℃時,4種試樣表面腐蝕産物晶粒大小不規則、分布不均勻,較100℃時更加明顯,3Cr、5Cr試樣也有明顯的晶粒堆垛現象。

3. 綜合分析

綜合圖3-5可知:随着溫度的升高(40-80℃)腐蝕産物膜逐漸生成、緻密,對于3Cr來說,在80℃時外層腐蝕産物膜脫落最嚴重,而對于N80、P110和5Cr3種材料來說,溫度達到90℃以上後,晶形變得越來越不規則,這主要是由于FeCO3的溶解度具有負的溫度效應和其分解作用引起的。随着溫度的增加,鋼鐵表面逐漸形成保護膜,并由疏松到緻密,從而在一定的溫度範圍内有一個腐蝕速率過渡區,出現一個腐蝕速率極大值。溫度達到110℃以上,由于保護膜的生成和加固,使腐蝕速率下降。
在本試驗條件下,雖然在3Cr、5Cr試樣表面的腐蝕産物膜内出現了Cr富集,一定程度上提高了腐蝕産物膜的穩定性,但是與碳鋼相比,3Cr、5Cr試樣表面腐蝕産物覆蓋不均勻、疏松,含Cr的腐蝕産物膜與基體結合力弱、附着性不強,易脫落,因此整體上呈現較高的腐蝕速率。
在低溫(40℃、60℃時)條件下,3Cr、5Cr試樣表面腐蝕産物膜完整,未脫落,腐蝕速率較低,與已有的研究結果一緻,低Cr鋼具有良好的抗CO2均勻腐蝕及局部腐蝕性能,但目前低Cr鋼使用溫度有待進一步提高。

4. 結論

  • (1)随着溫度的增加,N80、P110、3Cr、5Cr等4種材料的腐蝕速率均呈現出先增加後減小的趨勢,最大值出現在中溫區,N80、P110、5Cr等3種材料在90℃時腐蝕速率達到最大,3Cr鋼在80℃時腐蝕速率最大。
  • (2)在試驗條件下,4種鋼材腐蝕類型主要爲均勻腐蝕,未發現局部腐蝕,腐蝕産物主要爲Fe-CO3,含Cr鋼腐蝕産物出現多層結構,主要成分除了FeCO3,還有非晶态Cr(OH)3

N80、P110腐蝕産物爲結晶狀的FeCO3,細小緻密,均勻地覆蓋在基體表面,腐蝕速率較低,3Cr、5Cr鋼的腐蝕産物覆蓋不均勻、與基體結合力弱、附着性不強,易脫落,造成整體腐蝕速率較高。

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